1. 서 론
항만에서 선박이 접이안 하는 모든 부두는 선박의 계류를 위 하여 계류삭을 메어 부두에 접안하는 계선주가 설치되며, 선박 은 계선주(Mooring Bollard)를 통해 부두에 접안하고 지속적으 로 접안 중 안전성이 확보된다. 이에 따라 현재 뿐만 아니라 향 후 설치되는 부두들 모두 지속적으로 계선주가 설치되 및 관리 되어야 한다.
계선주를 포함한 선박의 계류안전성을 확보하기 위한 연구 는 활발하게 진행되고 있고, 특히 해사안전법에 따라 항만 또 는 부두의 개발 및 재개발 등에서 해상교통안전진단(
Ministry of Oceans and Fisheries, 2017)이 시행될 경우 계류안전성 평 가가 시행되고 있어 다양한 부두와 계류 상황들에 대하여 계 류안전성 해석에 대한 연구들이 진행되고 있다.
그러나 이러한 계류안전성 평가는 대상 선박이 접안 중에 작용하는 환경 조건을 가정하여 발생하는 견인력을 해석하고 부두에 설치 또는 설치 예정인 계선주의 제원상의 규격과 비 교하여 단순한 만족여부를 평가하고 있으며 설치되는 계선주 가 규격에 맞는 성능 여부를 평가하지 않으며, 또한 계선주가 사용에 따라 성능의 변화가 예상됨에도 계류안전성 평가에서 이러한 성능의 평가가 이루어지기 않기 때문에 성능의 변화에 대한 예측 및 반영에는 한계가 있다.
또한 사용에 따른 성능 변화를 평가하여 계선주의 유지 관 리 기준 마련을 위해서도 합리적인 평가 방법 마련이 필요 할 것으로 판단된다.
이에 따라 본 연구에서는 국내 계선주(Mooring Bollard)를 직주(Mooring post)와 곡주(bollard)로 나누어 주요 제원을 통 해 작용력에 대한 한계항복강도를 분석하고, 계선주에 작용하 는 견인력에 따른 힘을 수평력과 수직력으로 나누어 실제 미 치는 힘에 대한 휨 응력과, 전단응력과 비교하는 성능 평가 방 법을 제안하였다. 또한, 수치적 계산을 통해 국내 계선주의 규 격별 성능을 평가 하고 한계 성능에 도달할 것으로 예측되는 강재의 최소 두께를 산출하였다.
2. 계선주 설계기준
계선주 성능 평가를 위하여 항만의 시설물 설계를 제안하 는 항만 및 어항 설계기준(2017)의 계선주에 작용하는 힘과 재질 등 관련 기준을 분석하였다.
2.1 계선주에 작용하는 힘
선박에 의해 계선주에 작용하는 힘인 견인력은 직주와 곡 주로 나누어 분석한 결과 총톤수를 기준으로 200톤에서 250,000톤까지 12단계로 분류되어 있다.
다음 Fig.
1과 같이 각 단계별 견인력은 1~6단계인 총톤수 10,000톤 이하의 규모의 선박들에 대하여 견인력이 10톤 단위 로 증가하였으나 7~12단계의 10,000톤 이상의 선박들의 경우 선박의 규모의 증가에 따라 견인력이 50톤 단위로 증가하는 것으로 명시되어 있다.
Fig. 1
Tractive forces by ship’G/T
설계 기준상 계선주에 적용하는 견인력이 총톤수 5만톤 이 후 선형에 따라 견인력이 일정하게 증가하는 것이 아닌 불규 칙한 증가로 인해 직주와 곡주의 견인력의 차가 50~100톤으로 불규칙 차이가 발생한다.
이러한 선박의 규모별 견인력을 비교한 결과 직주는 10만 과 20만톤에서 견인력이 상대적으로 강하게 평가되어 있고 곡 주는 10만톤과 20만톤의 선박에 대하여 상대적으로 견인력이 낮게 평가되어 있는 것으로 분석되었다.
2.2 계선주 설계
설계기준에서 재질은 총톤수 200톤 이상 선박을 대상으로 하 는 계선주는 주강으로 재작 할 것을 명시하고 있고 이때 주강은 한국산업기준 (2016)의 KS D 3710 에 따라 탄소강 단강품이다.
계선주의 구조에 대하여 선박의 견인력에 따른 최소 직경 을 제시하고 있으며, 다음 Fig.
2와 같이 처음 5cm 증가 시 견 인력은 5톤 증가하나 11단계의 경우 5cm 증가 시 견인력은 50톤 증가하고 있다.
Fig. 2
Relationship between tractive force and diameter of bollard
3. 성능 평가 구성 요소
계선주 성능 평가 기준 구성을 위해 설계기준상의 계선주 에 작용하는 힘인 견인력의 적용 적정성, 견인력에 따라 실질 적인 작용력에 대하여 분석하여야 한다.
3.1 견인력
다음의 Table
1과 같이 부두의 특성과 선종. 그리고 부두에 작용하는 외력조건에 따라서 작용하는 견인력의 차이가 발생 하나 모두 설계기준에서 제시한 견인력이 기준 이하의 조건을 만족하였으며, 평가 시 외력 조건은 설계기준상에 직주의 경 우 풍속 25~30 m/s, 곡주의 경우 15m/s의 풍속까지 계류할 수 있도록 제시되었으며 10개 선석에 대한 계류안전성 평가는 설 계 기준에서 제시하는 풍속 조건과 유사하게 시행되었다.
Table 1
Maximum tractive force acting on Bollard
선행 계류안전성 평가에서 분석한 견인력과 설계기준에서 제시한 견인력을 비교한 결과 설계기준에서 제시한 견인력은 다양한 항만의 조건들을 고려하여 최대로 작용하는 상황을 고 려한 것으로 평가되며, 본 연구에서는 계선주의 성능 평가를 위하여 작용하는 힘은 설계기준상에서 제시하는 견인력을 적 용하였다.
3.2 작용 응력
계선주에 견인력이 작용하게 되면 수평 방향과 수직 방향 에서 하중이 발생하게 된다. 수평 방향의 힘과 수직 방향의 힘 의 작용에 따라 계선주에 휨이 발생하게 하는 굽힘력이 발생 하고, 굽힘력에 따라 계선주에는 휨 응력(Bending Stress)이 발생한다. 수평 방향의 힘에 의해 계선주가 부두로부터 탈락 을 발생시키는 전단력이 발생하고, 전단력에 따라 전단응력 (Shearing Stress)이 발생한다.
이러한 견인력에 따른 휨 응력과 전단 응력에 대하여 계선 주에 실제 작용하는 응력을 평가하기 위하여 계선주에 형상을 반영하여 산출식을 적용하였다.
계선주는 원형의 단면에 중앙이 비어있는 원통형의 구조로 이러한 원통형의 단면에 작용하는 응력을 산출하였다.
3.2.1 최대 휨 응력(fmax)
수평력과 수직력이 합산된 최대 휨 모멘트(
Mmax)에 의해 발생하며, 원통형 구조의 휨 응력은 다음 식(
1)과 같이 산출한 다(Ministry of Land, Infrastructure and Transport, 2016).
여기서
Mmax : 최대 휨 모멘트 [N] ,
S : 계선주 단면계수(원통) [mm]
단면계수(
S )는 식 휨 모멘트에 따라 비례하여 발생하는 저 항값으로 계선주의 형상에 기초한 식(
2)와 같은 원의 단면계 수이며, 계선주의 내부가 비어 있는 원통형의 형상임 감안하 여 외경에서 내경의 차를 반영하였다.
3.2.2 최대전단응력(υmax)
여기서 ds 전단계수(강재) : 2 , VH : 작용 수평력
강재의 단면적 (
As)은 식(
4)와 같이 계선주의 원통의 형상 을 반영하여 원의 단면적을 바탕으로 외경과 내경의 차를 통 한 원통의 단면적으로 산출한다.
여기서 d1 외경, d2 내경
4. 계선주 성능 평가
성능 평가 기준 구성에서 검토한 작용 응력이 항복강도를 초과하게 되면 계선주의 파손, 절단, 탈락이 발생하게 됨에 따 라 계선주의 재질 및 규격에 따른 강도와 계선주 작용 응력과 비교하여 계선주의 성능 만족 여부를 평가할 수 있을 것으로 판단된다.
또한 작용 응력과 계선주의 항복강도가 동일한 지점이 계 선주의 성능 한계로 평가 할 수 있다.
4.1 계선주 항복강도
응력에 대한 항복강도와 비교하기 위하여 계선주의 항복강 도를 분석하였고 계선주의 재질에 따른 최소항복강도와 각각 의 응력에 대한 저항 계수를 조사하여 각 응력에 따른 최소항 복 강도를 분석하였다.
국내 계선주의 휨응력과 전단응력에 대한 항복강도를 기준 을 구하고자 계선주 재질인 강재의 한국산업기준(2016)에 따 른 최소항복강도 (Fy) 245 Mpa (2,498kgf/cm2)와 계선주 형 태를 반영한 원통형 강제의 휨과 전단에 대한 저항계수를 통 하여 각 상황별 항복강도를 산출하였으며 휨에 대한 저항계수 (Φf)와 전단에 대한 저항계수(Φυ)은 국토교통부의 한계상태 설계법(2016)에서 제시된 각각 1.00으로 기준으로 산출하였다.
계선주의 각 응력별 최소항복강도는 휨 응력과 전단응력에 대하여 245 Mpa 이상의 응력에서 항복점에 도달하며 견인력 에 따른 계선주별 응력 평가 시 245Mpa 이하로 산출되면 적 정한 성능을 유지하는 것으로 평가된다.
4.2 계선주 규격
견인력에 따른 작용 응력 산출을 위하여 수평력과 수직력 에 따른 작용 모멘트를 산출하여야 하며 작용 모멘트 산출을 위해 계선주의 각부 상세 제원 및 작용 하중점을 조사하였다.
계선주 직주(Mooring post)와 곡주(bollard)는 다음의 Fig.
3 와 같이 각 부의 상세 제원을 조사하였다.
Fig. 3
Mooring post and bollard section
Fig.
3에 따른 계선주의 각부 제원(A 헤드의 직경, D 몸통 의 직경, T 두께, H1 하부 철판 높이, H2 하부지지 철판 상부 에서 매립 설치시 지표면, H3 지표에서 헤드 하부 높이)을 다 음과 같이 조사하였다.
직주와 곡주 모두 규격의 증가에 따라 상세 제원이 증가하 였으나 25톤과 35톤에서 동일한 제원으로 설계되어 두께만 증 가하는 것으로 분석되었다. 계선주의 두께의 경우 곡주의 경 우 25톤 이후 두께가 증가하였으며 직주의 경우 35톤 이후 증 가하였고 그 이하의 규격에서는 동일한 두께로 제작되었다.
Fig.
4와 Table
2와 같이 곡주 25톤 규격과 35톤 규격은 두 께(T)를 제외한 타 제원에서 동일한 제원으로 제작 및 설치되 고 있으며, 두께만 4mm 증가하는 것으로 분석되었다.
Fig. 4
Specifications of bollard
Table 2
Thickness of Mooring bollards
Fig.
5와 Table
3 같이 직주 25톤 규격과 35톤 규격은 동일 한 제원으로 제작 및 설치되고 있다.
Fig. 5
Specifications of mooring post
Table 3
Thickness of Mooring post
Fig.
4와 Fig.
5의 계선주 상세 제원을 분석한 결과 직주와 곡주 모두 25톤 규격과 35톤 규격이 유사하며 향후 성능 평가 시 35톤 규격의 계선주가 선박에 의해 계선주에 작용하는 견 인력 대비 성능이 상대적으로 떨어질 것으로 예상된다.
4.3 계선주 작용력 별 하중점
계선주는 하부가 부두 또는 육상에 매립되어 설치되며 수 평력은 부두면에서 계선주에 작용하며 수직력은 계류삭에 메 어짐에 따라 작용점이 발생한다.
계선주 설치시 Fig.
3의 H1과 H2가 부두에 매설되어 설치되 며, 수평력은 H1과 H2 상부의 육상면의 구조적으로 가장 직경 이 작아지는 위치점에 가장 강하게 작용하게 되고 수직력은 직 경이 가장 작은 원통형 H3의 1/3 지점에 가장 강하게 작용함으 로 해당 지점을 수직력과 수평력의 작용점으로 적용하였다.
국내에서 설치된 계선주에 작용하는 견인력에 따른 수직력 과 수평력의 작용점을 다음 Fig.
6과 같이 분석하였으며, 일반 적으로 직주가 곡주보다 높은 위치에서 작용하는 것으로 분석 되었다. 35톤 규격의 계선주에서 직주의 수평력 작용점은 260mm 지점이며 곡주는 230mm 지점에서 작용하는 것으로 조사되었다.
Fig. 6
Working load of mooring bBollards
4.4 규격별 휨 응력 산출
휨 모멘트는 수평력과 수직력에 의하여 발생하며 수평력과 수직력을 합하여 가능한 최대 휨 모멘트를 산출하였다.
다음 Fig.
7과 같이 계선주 규격별 곡주와 직주의 휨모멘트 분석 결과 15톤에서 100톤에서 직주는 곡주의 약 85% 수준으 로 분석되었고, 150톤에서 약 81% 수준으로 평가되었다.
Fig. 7
Maximum moment of mooring bollards
35톤 규격의 계선주의 휨 모멘트를 비교하면 곡주는 약 141,750kN/mm, 직주는 약 121,625kN/mm 로 약 85%수준으로 직주는 설계기준상 수직력이 절반만 작용한다고 제시되어 모 멘트 분석 결과 곡주에 비하여 낮은 작용력이 평가되었다.
최대 힘 모멘트를 바탕으로 식(
1)을 통해 계선주의 규격별 휨 응력을 산출한 결과 Fig.
8과 같이 최소 항복강도(245Mpa) 의 60% 이하로 제작 시 안전 성능 한계를 만족하였다.
Fig. 8
Bending stress of mooring bollards
곡주 대비 직주의 휨 응력은 15와 25톤에서는 86%와 89% 로, 50톤에서 150톤에서는 91% ~ 99%로, 상대적으로 작게 산 출 되었으나, 35톤에서는 작용하는 단면이 직주가 곡주보다 작게 설계되어 직주가 131.45Mpa, 곡주가 126.93Mpa로 휨 응력이 높게 산출되었다. 또한 가장 높은 응력이 산출된 곡주 의 100톤 규격에서 146.44Mpa로 평가되었다. 곡주 100톤은 설 계기준상 총톤수 10만톤급의 선박까지 접안하도록 제시하고 있으며 5만톤급 선박과 동일하게 제시되어 있어 향후 10만톤 급 선박 곡주에 대한 작용 견인력 검토의 필요성이 있다.
4.5 규격별 전단 응력 산출
적용 수평력을 바탕으로 식(
2)을 통해 계선주의 곡주와 직 주의 규격별 전단 응력을 산출한 결과 Fig.
9와 같이 최소 항 복강도의 20% 이하로 제작 시 안전 성능 한계를 만족한다.
Fig. 9
Shearing stress of mooring bollards
전단응력은 곡주는 100톤에서 37.72 Mpa로 최대이며, 150 톤에서 38.90 Mpa로 감소한다. 직주는 150톤에서 46.81 Mpa 로 최대이며, 200톤에서 42.73 Mpa로 감소한다.
전단응력에 대한 최소 항복 강도 대비 곡주는 5톤에서 35톤 의 규격까지 24%에서 52%로 증가하며, 35톤 이후 52% ~ 60%(150톤에서 60%)로 평가되었다. 직주의 경우 15톤에서 35 톤까지 29%에서 54%로 증가하며, 35톤 이후 48% ~ 56%로 평가된다.
4.6 계선주 성능 한계 평가
계선주의 성능 평가에 있어 두 가지 특성이 분석되었다. 4.4 의 휨 응력 산출결과 최대로 발생한 곡주 100톤을 기준으로 경우 146.44MPA가 적용되었으며 곡주 100톤의 전단 응력은 38.90MPA로 전단 응력 대비 휨 응력이 약 368%로 산출되었 으며 모든 규격의 계선주에서 휨 응력이 전단 응력보다 높게 산출됨에 따라 안전 강성에 대한 성능 한계에 먼저 도달할 것 으로 예측되었다.
또한 계선주에 작용하는 견인력에 따른 작용 응력은 계선 주의 단면적에 작용하는 힘에 따라서 변화하게 되며 동일한 힘이 작용될 경우 단면적의 변화에 따라 작용 응력이 변화하 게 된다. 즉 동일한 힘이 적용될 경우 계선주의 단면적이 감소 하게 되면 작용 응력이 증가하게 되고 단면적이 증가될 경우 작용 응력은 감소하게 되며 단면적은 두께에 따라 변화한다.
따라서 두께의 감소에 따라 단면적이 감소하게 되고 작용 응력이 최소 항복 강도에 도달하게 되면 계선주의 성능 한계 에 달한다고 예측할 수 있으며, 이때의 두께를 최소두께(
tm) 로 안전성능 한계에 먼저 도달하게 되는 휨응력에 따른 최소 두께(
tmb)는 식(
5)와 같이 산출할 수 있다.
여기서 d1 외경, d2 내경
여기서 Mmax : 최대 휨 모멘트 [N], Fy :최소항복강도 Φf : 휨에 대한 저항계수
휨응력에 따른 최소두께(
tmb) 산출 결과, 다음의 Table
4와 같이 산출되었으며 제작시 두께인 T와 비교하여 25톤 이하의 규격에서는 50%이하로, 35톤 이상에서는 약 60%로 평가되었 으며, T와
tmb까지의 여유량(
ta)이 안전성능 한계까지의 여유 량으로 평가 된다.
Table 4
Analysis for thickness of mooring bollards
계선주는 사용에 따라 마모, 부식 등으로 강재가 지속적으 로 손실되어 두께가 감소하게 된다.
따라서 계선주 규격별 항복강도에 도달하는 최소 두께를 바탕으로 지속적인 두께 계측이 또는 두께 손실에 대한 예측 이 이루어진다면 계선주의 유지 관리 및 사용 기관에 따른 성 능 평가에 적용할 수 있다.
5. 결 론
선박이 항만과 부두에 접이안시 계류안전성 확보를 위하여 계류안전성 해석 및 평가와 관련한 연구 및 방법들이 논의되 고 있으며 해상교통안전진단 등에서 계류안전성 평가가 포함 되어 시행되고 있다. 그러나 실제 선박이 계류 시 접안 안전성 을 확보하는 계선주에 대하여 그 평가 방법은 설치시의 제원 에 대하여 대상 선박에 접안 중 환경 조건에 따라 발생할 견 인력을 평가 하고 비교를 통해 분석하고 있다.
국내 계선주 관련 연구 및 설계기준 분석 결과 성능 평가에 관한 기준 적용에 한계가 있었으며, 본 연구에서는 계선주 성 능을 평가하기 위한 기준을 마련하고자 계선주에 작용하는 힘 인 견인력의 적정성을 평가하고 견인력에 따른 작용력을 분석 하여 각각의 작용력 산출하고자 원통형 강재에 대한 휨응력과 전단응력 산출식을 적용하였다.
(1) 국내에 설치되는 규격별 계선주는 선박의 견인력에 따 라 계선주 단면적에 작용하는 응력은 모두 최소 항복강도 245Mpa 대비 휨응력은 60%이하, 견인력은 20% 이하로 평가 되었으며, 일반적으로 직주가 곡주보다 95%이하로 적용 응력 이 낮았으며 35톤 규격에서 104%로 높게 분석되었다. 휨 응력 산출 시 곡주 100톤에서 146.44Mpa로 최대 응력이 산출되었 으며 설계 기준의 견인력 분석과 비교한 결과 총톤수 10만톤 급 선박에 대한 곡주의 작용 견인력 검토의 필요성이 있다.
(2) 계선주의 최소 항복강도와 작용 응력이 동일한 경우를 성능 한계로 정의하였으며 사용에 따라 마모 및 손상, 부식 등 에 의하여 계선주의 두께가 변화하게 되면 계선주의 단면적이 감소하게 되며 작용 응력이 증가하게 되고, 계선주 규격별 상 세 제원 중 두께를 통해 규격별 성능 한계를 제시하였으며, 설 치시 계선주는 성능한계에 도달하는 최소 두께대비 약 40%의 여유량을 가지고 있었으며 두께 여유는 35톤에서 8~10mm로 가장 작은 여유량을 가지고 있었다.
(3) 계선주의 두께의 변화에 대한 계측 및 예측이 이루어 진 다면 계선주 성능에 대한 지속적인 평가 및 예측이 가능하며, 35톤 규격의 계선주가 두께의 여유량 즉 성능의 여유량이 가장 작아 8~10mm 성능 변화에 가장 민감할 것으로 예측된다.
후속 연구로 다양한 상황에 따른 계선주 피로 누적에 따른 강재 두께 변화 등에 대하여 계측연구 및 계선주의 성능 변화 평가가 지속적으로 이루어져 계선주 관리 기준 개발에 기여할 것으로 기대된다.